一、沙柳材的又一新利用——沙柳木束/刨花复合板（论文文献综述）
陈梓祥[1]（2017）在《黄荆木重组材热压工艺及其耐久性能研究》文中认为论文以灌木黄荆为研究对象,探讨黄荆木重组材的热压工艺及其耐久性能,研究黄荆木重组材用作家具材料的可行性,以期开发新型家具材料,为合理、高效利用灌木黄荆制备家具用重组材提供理论依据。以热压时间、热压压力、热压温度和密度为工艺因素,进行单因素实验和正交实验,研究黄荆木重组材MOR（静曲强度）、MOE（弹性模量）、IB（内结合强度）和TS24h（24h吸水厚度膨胀率）的变化规律,分析不同工艺因素对黄荆木重组材物理力学性能影响的显着程度,确定黄荆木重组材的最优工艺参数。通过电镜扫描分析和红外光谱分析,研究黄荆木重组材微观形态和化学成分的差异,探讨黄荆木束的压缩变形、黄荆木重组材的胶合机理。通过室外型人造板加速老化性能实验和耐沸水性能实验,对黄荆木重组材的非生物作用耐久性进行测试,探讨不同工艺因素对黄荆木重组材耐久性能的影响。论文的主要研究结果如下:（1）热压时间对黄荆木重组材的TS24h影响一般显着,对MOR、MOE和IB影响不显着。热压压力是黄荆木重组材MOE的极显着影响因素,不是MOR、IB和TS24h的显着影响因素。当热压压力由4 MPa升至6 MPa时,黄荆木重组材的MOE提高了 26.7%。热压温度对黄荆木重组材的MOR影响极显着,对MOE、IB和TS24h影响不显着。当热压温度由150℃升至170℃时,黄荆木重组材的MOR提高了 23.6%。密度是黄荆木重组材MOR和MOE的极显着影响因子,也是黄荆木重组材IB和TS24h的显着影响因子。当密度由0.8g/cm3增大至1.2g/cm3时,黄荆木重组材的MOR和MOE分别提高了 22.1%、35.2%,IB降低了 56.1%,TS24h 减小了 55.1%。（2）黄荆木重组材的最优热压工艺参数为:热压时间11.2min、热压压力4MPa、热压温度160℃、密度1.20g/cm3,当采用上述热压工艺时,黄荆木重组材的 MOR 为 114 MPa,MOE 为 11.33 GPa,IB 为 0.92 MPa,TS24h为 8.0%。符合LYT1580-2010《定向刨花板》OSB/2型板材（厚度小于10mm）规定干燥状态承载板材 MOR≥22.0MPa、MOE≥3.5GPa、IB≥0.34MPa、TS24h≤20%的要求。（3）各项性能较优的黄荆木重组材木材的大部分导管和细胞腔内都充填有酚胶,高温高压制板过后,其内部微观结构仍保持良好形态;而各项性能较差的黄荆木重组材,高温高压制板过后,其内部微观结构受到严重的挤压扭曲变形。性能较差的板材胶合层宽度远远大于性能较优的板材胶合层宽度,且各项性能较差的黄荆木重组材的胶合层结合松散,而各项性能较优的黄荆木重组材的胶合层结合紧密。板材在胶合反应中生成C-O-C基团,C-O-C基团是影响胶合性能的重要基团,其在单板胶缝处的胶合起着纽带作用,使得分子间的作用力增强。（4）老化处理材的内结合强度下降幅度为30.43%-50.00%,质量增加范围在5%-17%,厚度增加幅度为6%-14%,内结合强度变化幅度要明显高于质量和厚度变化幅度。密度对老化处理材的内结合强度、质量增加百分率和厚度增加百分率影响显着,热压压力对老化处理材的内结合强度、质量增加百分率和厚度增加百分率影响不显着。当密度从0.8 g/cm3增至1.2 g/cm3时,内结合强度的下降幅度为44%,质量增加百分率的下降幅度为8.67%,厚度增加百分率的下降幅度为5.00%。（5）当热压温度为160℃,密度为1.20g/cm3,热压压力为4MPa,热压时间为11.2 min时,老化处理材的耐久性能最优,内结合强度为0.64 MPa,质量增加百分率为6%,厚度增加百分率为7%,满足LYT1580-2010《定向刨花板》OSB/3型板材（厚度小于10mm）规定潮湿状态承载板材煮沸实验后IB≥0.15MPa的要求。（6）黄荆木重组材获取最佳物理力学性能和耐久性能的较优工艺参数为:热压温度160℃,密度1.20g/cm3,热压压力4Mpa,热压时间11.2min。（7）当作为室内家具用材时,黄荆木重组材的静曲强度和弹性模量较大,其值可媲美少数优质硬木。然而,黄荆木重组材的密度也较大,建议依据使用要求进行适当调整。当用作户外家具材料时,黄荆木重组材的2h沸水煮后内结合强度高于刨花板和中密度纤维板,低于胶合板;厚度增加百分率低于中密度纤维板,高于重组竹。因而,黄荆木重组材的厚度增加百分率也略高,建议采用透明涂料对其进行表面涂饰处理,既能起到防水的作用,又可保持自然的纹理。
朱亚红,杜巍,苏印泉,朱铭强[2]（2015）在《KOH活化法制备沙柳枝木活性炭的研究》文中提出活性炭是一种疏松多孔的碳单质,具有吸附作用,已在诸多领域广泛应用,例如,食品加工、军事化学防护、环境保护等。针对沙柳枝木的利用现状,选取KOH为活化剂并且采用微波法制备沙柳枝木活性炭,研究了活化剂辐射时间、质量浓度、液料比、辐射功率、浸渍时间等因素对活性炭吸附性能的影响,通过对单因素试验结果的正交优化,得出活性炭制备的最佳方法如下:KOH活化法制备沙柳枝木活性炭的最佳工艺条件为:液料比4:1、浸渍时间18 h、辐照功率560 W、辐照时间20 min,该工艺条件下所制备的活性炭成品碘吸附值为1011.01 mg/g,达到了GB/T 13803.2—1999中一级品标准。
黄明星[3]（2014）在《沙柳制备微晶纤维素的工艺研究》文中指出沙柳是我国沙漠地区广为种植的沙生灌木之一，是一种可再生生物质资源。另外，沙柳是速生灌木，必须定期平茬复壮才能够保证其旺盛的生长。平茬后，枝条的蓄积量很大。目前，沙柳的利用研究主要有：作为刨花板、纤维板以及造纸的原料；或者通过热化学作用将沙柳枝条液化，代替石化资源。但对利用沙柳来制备纤维素类产物的研究相对来说还是比较少的。微晶纤维素是天然纤维素降解得到的功能性纤维高分子材料，具有无毒、无害，环境友好的特点，已广泛应用于食品、药品、化工及材料等领域，市场前景巨大。本文利用农林废弃物沙柳作为原料，建立了一条从沙柳制备微晶纤维素的工艺路线，可以有效的利用沙柳资源，带动沙漠地域的经济的发展，促进人们种植沙柳的积极性，防风固沙，改善沙漠地域的生态系统。本文主要研究了沙柳微晶纤维素的制备工艺，通过探讨沙柳酸催化乙醇法预处理工艺、沙柳粗纤维素精制工艺以及沙柳精制纤维素水解工艺，优化了微晶纤维素的制备过程，然后对微晶纤维素的理化性能进行了表征，为其应用奠定了基础。首先，对沙柳木粉的化学组成进行了分析测定，其结果如下：灰分含量为4.528%，苯醇抽出物为2.49%，纤维素含量为36.95%，综合纤维素含量为71.92%，木质素含量为24.77%。接着，采用单因素和正交试验设计研究方法，对影响沙柳酸催化乙醇法预处理工艺的相关因素进行了研究和探索，优化的预处理工艺条件为：蒸煮温度为206℃、保温时间为55min、乙醇浓度为45%、液固比为10:1、乙酸浓度为1.3%。在此条件下，得到纤维素粗品纯度为67.21%，收率为48.14%。然后，采用低污染的亚氯酸钠-碱性过氧化氢两段处理工艺对沙柳粗纤维素进行处理，并且采用单因素试验法优化了各段处理工艺条件：（1）亚氯酸钠精制的较佳工艺条件为：处理温度为75℃，亚氯酸钠浓度为11g/L，处理时间为60min，在此条件下一段精制沙柳纤维素的含量为80.84%，收率为80.23%；（2）碱性过氧化氢精制的较佳工艺条件为：反应温度为70℃，处理时间为70min，过氧化氢含量为2%，氢氧化钠含量为4%，在此条件下二段精制沙柳纤维素的含量为92.67%，收率为78.23%。同时，采用单因素和正交试验法对沙柳精制纤维素水解工艺过程进行了探索，得到较佳的工艺条件为：盐酸浓度为12%，水解温度为70℃，水解时间为50min。在此条件下沙柳微晶纤维素的收率为85.41%，聚合度DP为145.29。最后，对自制的沙柳微晶纤维素的理化性能进行了测试表征，并与市售柱层析微晶纤维素和药用辅料微晶纤维素进行了比较。结果显示，自制沙柳微晶纤维素的理化性能指标分别为：纤维素含量为99.86%、pH值为5.8、灰分为0.1877%，白度为89.3%，聚合度为145.29，结晶度为69.80%，粒度为19.83μm，这些指标符合药用辅料微晶纤维素的要求。红外分析表明酸水解不影响微晶纤维素的分子结构。扫描电镜结果显示，沙柳微晶纤维素为棒状，表面粗糙，有小孔。热重分析表明沙柳微晶纤维素具有较好的热稳定性，完全降解温度为358℃，失重速率最快的相应温度为329℃，失重率为82.83%。
李艳芳[4]（2013）在《纤维增强沙柳重组木的性能研究》文中研究指明本文主要探讨了沙柳重组木制造工艺及玻璃纤维和椰纤维的添加对重组木的物理力学性能的影响,研究内容包括沙柳重组木的优化制造工艺因素选择；不同比例的玻璃纤维束的添加对沙柳重组木物理力学性能的影响；玻璃纤维采用不同的纤维形态,不同的铺装方式,不同的纤维浸胶种类对沙柳重组木物理力学性能的影响；不同比例的椰纤维绳的添加对沙柳重组木物理力学性能的影响。通过对沙柳重组木的动态力学性能和静态力学性能的相关性分析,确定了适合沙柳重组木的无损检测方法,为重组木力学性能的预测奠定了基础。通过对沙柳重组木的物理力学性能初步研究,发现沙柳重组木的物理力学性能很好,适合做建筑材料。试验以正交试验方法设计,主要探讨了热压温度,热压时间和施胶量这几个因素对重组木物理力学性能的影响。并通过极差分析和方差分析确定了制造沙柳重组木的最佳工艺以及影响沙柳重组木物理力学性能的最主要因素。结果表明：施胶量对沙柳重组木的物理力学性能的影响最显着,制造沙柳重组木的最优工艺为：热压温度130℃,热压时间1.5min/mm,施胶量为9%。同时,对杨木单板夹层方式制造的沙柳重组木的物理力学性能进行了探讨。结果发现：重组木的力学性能有所提高,但是24h吸水厚度膨胀率也随之增大了。在沙柳重组木的最优制备工艺的基础上,探讨添加不同比例的玻璃纤维束对沙柳重组木的物理力学性能的影响。结果表明：玻璃纤维束的添加比例为7%时,重组木的物理力学性能比较好。与不添加玻璃纤维的重组木相比,弹性模量增加了19.4%,静曲强度值增加了9.2%,冲击韧性值增加了12.4%,24h吸水厚度膨胀率下降了9.7%。试验还对比分析了添加的玻璃纤维采用不同形态,不同的铺装方式,不同浸胶种类,对沙柳重组木的物理力学性能的影响。结果表明：采用异氰酸酯胶黏剂（MDI）浸渍的玻璃纤维网双层铺装时,重组木的物理力学性能最好。与空白件相比,静曲强度值增加了18.7%,弹性模量值增加了8.1%,内结合强度值增加了27.4%,冲击韧性值增加了41.2%,24h吸水厚度膨胀率减小了46%。通过分析添加不同比例的椰纤维绳对沙柳重组木的物理力学性能的影响,结果表明：添加5%的椰纤维绳的沙柳重组木的物理力学性能最好。与空白件相比,弹性模量值增加了7.9%,静曲强度值增加了14.2%,冲击韧性值增加了20.5%,内结合强度值有所下降,并且24h吸水厚度膨胀率有所增加,但是都在标准规定的范围内。试验采用了复合材料混合定律对纤维增强沙柳重组木的弹性模量进行预测,通过对比实测值与预测值,结果发现：纤维增强沙柳重组木的弹性模量不呈现线性关系,说明混合定律不适用预测这种复合材料的弹性模量。试验采用弯曲振动和纵向共振两种无损检测方法,对材料的动态力学性能进行检测,通过对比两种无损检测方法测得的动态力学性能与静态力学性能（包括弹性模量和静曲强度）的相关性分析,确定较佳的无损检测方法。结果表明,弯曲振动方法对沙柳重组木的力学性能预测是比较可靠的。
周宝,陈嘉川,杨桂花[5]（2010）在《沙柳全杆NaOH-AQ法制浆性能》文中提出研究沙柳的纤维形态、化学成分,并初步分析其制浆性能。采用三因子三水平的正交试验L9（34）,以NaOH用量、蒸煮最高温度、保温时间作为参数变量,研究对纸浆得率、Kappa值及纸浆黏度等性质的影响,分析得出沙柳NaOH-AQ法制浆的最佳条件。结果表明,最佳的NaOH用量为24%,最高温度为170℃,保温时间为90min。经过打浆、HD两段漂白后的浆料,白度可达79.51%ISO,裂断长为6.97km,耐破指数为4.50kPa·m2·g-1,可以满足一般文化用纸的要求。
王玉涛,李吉跃,张雪海,刘平[6]（2008）在《干旱胁迫对不同种源沙柳苗木水势和水分利用效率的影响》文中研究说明通过人工模拟方式对5个种源沙柳苗木进行干旱胁迫处理,研究干旱处理不同阶段苗木小枝水势日变化、叶片相对含水量、水分饱和亏缺、保水力及水分利用效率。结果表明:干旱胁迫下5个种源的沙柳苗木小枝水势和叶片相对含水量均下降,而水分利用效率在轻度干旱时呈上升趋势,随干旱胁迫的加剧而下降。干旱处理15天后,民勤种源的沙柳日平均小枝水势下降幅度最大为0.77 MPa,然后依次为达拉特旗0.57 MPa、盐池0.36 MPa、榆林0.25 MPa和乌审旗0.12 MPa,其中民勤种源的苗木在充分供水和干旱胁迫下小枝水势差异达到显着。干旱处理18天后叶片相对含水量分别下降:民勤1.68%、盐池7.03%、达拉特旗7.25%,榆林9.35%和乌审旗11.07%,水分饱和亏缺民勤<盐池<达拉特旗<榆林<乌审旗。结果表明,民勤种源的沙柳抗旱的能力较强,而盐池和达拉特旗沙柳苗木在受到水分胁迫时水分利用效率下降幅度较小,即水分胁迫对苗木干物质的积累影响较小,因此具有更高的经济价值。
安珍[7]（2006）在《沙柳材切削加工性能研究》文中研究表明沙柳材的切削力是评价沙柳材切削性能的基础，是木材在刀具的作用下发生弹性和塑性变形的结果，是设计沙柳材加工机械的必要依据，在沙柳材加工过程中具有极其重要的作用。切削阻力是确定切削机械所需输入动力、刀具和夹具设计以及机械零部件设计的主要依据，是确定最佳切削条件的基础。本论文的研究是在木材切削理论的基础上，研究沙柳材的物理性能、切削参数对切削力与切削质量的影响规律，得出相关数学模型，探讨刀具前角、切削量和含水率等对沙柳材端向切削力的影响规律，为降低沙柳材切削加工动力消耗、提高木片质量寻求技术支持，为研制新型沙生灌木削片机及割灌机提供科学依据，为编制国家标准“藤灌木材物理力学性能试验方法”提供理论依据。 沙柳材的物理力学性质的研究是参照国标《木材物理力学性能试验方法》制作小试件，在木材力学万能试验机上进行测试。沙柳材切削力的研究是综合运用了信号分析、高速摄像、显微测量、正交试验等技术手段，在木材切削力实验装置上对沙柳材进行端向和端纵向切削加工性能测试，采用方差分析、数学回归等方法进行数据处理，分析结果，获得以下几点主要结论： 1．沙柳材的各项物理力学试验结果表明，顺纹抗压强度约为横纹抗压强度的5.8倍，约为顺纹抗拉强度的1.1；抗弯强度与顺纹抗压强度之比值约为1.6；顺纹剪切应力较小。顺纹抗拉强度与横纹抗压强度之比值约为6.5；变异系数均小于木材的平均变异系数。 2．沙柳材物理性质对切削力影响的研究表明，①沙柳材不同截面切削力有明显区别，端向、纵向与横向三个方向主切削力比约为4.5∶1.6∶1。②过渡切削主切削力与切削量呈对数曲线上升，法向切削力与切削量呈对数曲线下降，木片厚度与切削量呈线性关系。③在纤维含水率10.7％以前主切削力随含水率增加略有增大，之后逐渐减小，沙柳材削片其在含水率40％～80％为宜。 3．切削参数对切削力影响的研究表明，①刀具前角对切削力的影响显着，切削力与切削前角成对数关系。②切削量对主切削力的影响较为明显，随切削量的增加，主切削力明显增加。切削量较小时，主切削力随切削量的增加幅度较大；切削量较大时，主切削力随切削量的增大幅度降低，法向切削力随切削量的增大而减小。 4．沙柳材屑片形态研究表明，①切入角、切削量、刀具前角及沙柳含水率诸因素对沙柳削片厚度影响的顺序为：切削量→切入角→刀具前角→含水率。方差分析表明，切入
李奇,高志悦[8]（2004）在《沙柳材的又一新利用——沙柳木束/刨花复合板》文中研究说明本文简述了重组木的国内外研究现状,对沙柳木束/刨花复合板的复合方式、结构设计、生产工艺以及优点进行了详细的阐述。并指出利用我国西部地区沙生植物资源———沙柳制造优质新型结构用材———沙柳木束/刨花复合板是缓解我国木材供需矛盾的1种新途径。
二、沙柳材的又一新利用——沙柳木束/刨花复合板（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、沙柳材的又一新利用——沙柳木束/刨花复合板（论文提纲范文）
（1）黄荆木重组材热压工艺及其耐久性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 1 前言 |
| 1.1 研究目的与意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 我国木材资源利用现状 |
| 1.2.2 我国黄荆资源利用现状 |
| 1.2.3 灌木重组材研究现状 |
| 1.2.4 重组材热压工艺研究现状 |
| 1.2.5 重组材耐久性能研究现状 |
| 1.2.6 家具用重组材研究现状 |
| 1.3 研究内容与创新点 |
| 1.3.1 研究内容 |
| 1.3.2 研究方法 |
| 1.3.3 研究方案 |
| 1.3.4 创新点 |
| 1.3.5 技术路线 |
| 2 黄荆木重组材热压工艺研究 |
| 2.1 材料与设备 |
| 2.1.1 实验材料 |
| 2.1.2 实验设备 |
| 2.2 实验方法 |
| 2.2.1 黄荆木束制备 |
| 2.2.2 实验方案设计 |
| 2.2.3 黄荆木重组材制造 |
| 2.2.4 试件加工 |
| 2.2.5 性能测试 |
| 2.3 实验结果与分析 |
| 2.3.1 热压时间对黄荆木重组材物理力学性能的影响 |
| 2.3.2 热压压力对黄荆木重组材物理力学性能的影响 |
| 2.4 黄荆木重组材热压工艺优化 |
| 2.4.1 实验方案设计 |
| 2.4.2 实验结果与分析 |
| 2.5 最优工艺验证 |
| 2.6 小结 |
| 3 黄荆木重组材热压反应机理研究 |
| 3.1 材料与设备 |
| 3.1.1 实验材料 |
| 3.1.2 实验设备 |
| 3.2 实验方法 |
| 3.2.1 试件加工 |
| 3.2.2 性能测试 |
| 3.3 实验结果与分析 |
| 3.3.1 电镜扫描分析 |
| 3.3.2 红外光谱分析 |
| 3.4 小结 |
| 4 黄荆木重组材耐久性能研究 |
| 4.1 材料与设备 |
| 4.1.1 实验材料 |
| 4.1.2 实验设备 |
| 4.2 实验方法 |
| 4.2.1 试件加工 |
| 4.2.2 性能测试 |
| 4.3 结果与分析 |
| 4.3.1 各因素对老化处理黄荆木重组材内结合强度的影响 |
| 4.3.2 各因素对老化处理黄荆木重组材质量增加百分率的影响 |
| 4.3.3 各因素对老化处理黄荆木重组材厚度增加百分率的影响 |
| 4.4 小结 |
| 5 结论与展望 |
| 5.1 结论 |
| 5.2 展望 |
| 参考文献 |
| 附录 |
| 致谢 |
（2）KOH活化法制备沙柳枝木活性炭的研究（论文提纲范文）
| 0引言 |
| 1材料与方法 |
| 1.1试验材料与设备 |
| 1.2试验方法 |
| 1.3成品活性炭的性能检测 |
| 2结果与分析 |
| 2.1液料比对活性炭吸附性能的影响 |
| 2.2浸渍时间对活性炭吸附性能的影响 |
| 2.3辐照功率对活性炭吸附性能的影响 |
| 2.4辐照时间对活性炭吸附性的影响 |
| 3结论 |
| 4讨论 |
（3）沙柳制备微晶纤维素的工艺研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 沙柳资源和应用研究现状 |
| 1.1.1 沙柳资源简介 |
| 1.1.2 沙柳应用研究现状 |
| 1.2 木质纤维素分离及精制研究现状 |
| 1.2.1 木质纤维素分离研究现状 |
| 1.2.2 纤维素精制工艺研究现状 |
| 1.3 微晶纤维素 |
| 1.3.1 微晶纤维素的制备 |
| 1.3.2 微晶纤维素应用研究概况 |
| 1.4 选题目的和意义 |
| 1.5 课题研究内容 |
| 1.6 论文结构安排 |
| 1.7 本章小结 |
| 2 沙柳酸催化乙醇法提取纤维素预处理工艺研究 |
| 2.1 实验原料、仪器和试剂 |
| 2.2 沙柳木粉的化学成分分析 |
| 2.2.1 灰分的测定 |
| 2.2.2 苯-乙醇抽提物的测定 |
| 2.2.3 纤维素含量的测定 |
| 2.2.4 综合纤维素的测定 |
| 2.2.5 木质素含量的测定 |
| 2.3 酸催化乙醇法预处理沙柳工艺 |
| 2.4 实验结果与讨论 |
| 2.4.1 蒸煮温度对纤维素纯度的影响 |
| 2.4.2 保温时间对纤维素纯度的影响 |
| 2.4.3 乙醇浓度对纤维素纯度的影响 |
| 2.4.4 乙酸浓度对纤维素纯度的影响 |
| 2.4.5 液固比对纤维素纯度的影响 |
| 2.4.6 正交试验结果 |
| 2.5 本章小结 |
| 3 沙柳粗纤维素漂白精制工艺研究 |
| 3.1 实验原料、仪器和试剂 |
| 3.2 实验部分 |
| 3.2.1 漂白原理 |
| 3.2.2 亚氯酸钠漂白工段 |
| 3.2.3 碱性过氧化氢漂白工段 |
| 3.2.4 分析方法 |
| 3.3 亚氯酸钠漂白精制结果与讨论 |
| 3.3.1 漂白温度对纤维素含量的影响 |
| 3.3.2 亚氯酸钠浓度对纤维素含量的影响 |
| 3.3.3 处理时间对纤维素含量的影响 |
| 3.4 碱性过氧化氢漂白精制结果与讨论 |
| 3.4.1 反应温度对二段精制沙柳纤维素含量的影响 |
| 3.4.2 处理时间对二段精制沙柳纤维素含量的影响 |
| 3.4.3 过氧化氢含量对二段精制沙柳纤维素含量的影响 |
| 3.4.4 氢氧化钠含量对二段精制沙柳纤维素含量的影响 |
| 3.5 本章小结 |
| 4 沙柳微晶纤维素的制备研究 |
| 4.1 实验部分 |
| 4.1.1 实验原料、仪器和药品 |
| 4.1.2 水解过程 |
| 4.1.3 分析测定方法 |
| 4.2 结果与讨论 |
| 4.2.1 盐酸浓度对 MCC 收率和聚合度的影响 |
| 4.2.2 温度对 MCC 收率和聚合度的影响 |
| 4.2.3 时间对 MCC 收率和聚合度的影响 |
| 4.2.4 沙柳纤维素水解正交试验设计结果 |
| 4.3 本章小结 |
| 5 沙柳微晶纤维素的性质和表征 |
| 5.1 测试用的样品及仪器 |
| 5.2 测试部分 |
| 5.2.1 沙柳微晶纤维素产品的鉴定 |
| 5.2.2 沙柳微晶纤维素聚合度的测定 |
| 5.2.3 沙柳微晶纤维素的白度测定 |
| 5.2.4 沙柳微晶纤维素 X-射线衍射分析 |
| 5.2.5 沙柳微晶纤维素的粒度分析 |
| 5.2.6 沙柳微晶纤维素红外光谱分析 |
| 5.2.7 沙柳微晶纤维素表面形态分析 |
| 5.2.8 沙柳微晶纤维素热稳定性分析 |
| 5.3 结果与讨论 |
| 5.3.1 沙柳微晶纤维素的鉴定 |
| 5.3.2 沙柳微晶纤维素聚合度的测定 |
| 5.3.3 沙柳微晶纤维素白度的测定 |
| 5.3.4 沙柳微晶纤维素 X-射线衍射分析 |
| 5.3.5 沙柳微晶纤维素粒度分析 |
| 5.3.6 沙柳微晶纤维素红外光谱分析 |
| 5.3.7 沙柳微晶纤维素形态分析 |
| 5.3.8 沙柳微晶纤维素热稳定性分析 |
| 5.4 本章小结 |
| 6 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 个人简历、在校期间发表的学术论文与研究成果 |
（4）纤维增强沙柳重组木的性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 目录 |
| 1 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 重组木概述 |
| 1.3 重组木的研究现状 |
| 1.4 沙生灌木人造板的发展现状 |
| 1.5 木质材料的无损检测发展现状 |
| 1.6 纤维增强木质复合材料 |
| 1.7 本文的主要研究内容 |
| 2 沙柳重组木的制造工艺优化研究 |
| 2.1 绪言 |
| 2.2 试验材料与方法 |
| 2.2.1 试验材料 |
| 2.2.2 试验方法 |
| 2.3 试验结果与分析 |
| 2.3.1 各因素对沙柳重组木的静态性能影响的分析 |
| 2.3.2 沙柳重组木的动态性能与静态性能的相关性分析 |
| 2.4 验证试验 |
| 2.5 单板夹层重组木的物理力学性能研究 |
| 2.6 本章小结 |
| 3 玻璃纤维增强沙柳重组木 |
| 3.1 绪言 |
| 3.2 不同添加比例的玻璃纤维束对沙柳重组木的性能的影响 |
| 3.2.1 试验材料 |
| 3.2.2 预实验 |
| 3.2.3 添加玻璃纤维束对沙柳重组木的物理力学性能的影响 |
| 3.3 不同玻璃纤维形态、铺装方式、纤维浸胶种类对沙柳重组木的性能的影响 |
| 3.3.1 试验材料 |
| 3.3.2 试验方法 |
| 3.3.3 结果与分析 |
| 3.4 无损检测结果分析 |
| 3.4.1 添加玻璃纤维束的重组木的动态力学性能与静态力学性能的相关性分析 |
| 3.4.2 玻璃纤维以不同的形态,铺装方式与纤维浸胶种类添加的重组木的动态力学性能与静态力学性能的相关性分析 |
| 3.5 本章小结 |
| 4 椰纤维绳增强沙柳重组木 |
| 4.1 绪言 |
| 4.2 试验材料与方法 |
| 4.2.1 试验材料 |
| 4.2.2 试验方法 |
| 4.3 试验结果与分析 |
| 4.3.1 静态物理力学性能的检测结果与分析 |
| 4.3.2 椰纤维增强沙柳重组木的力学性能预测 |
| 4.3.3 无损检测结果与分析 |
| 4.4 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读学位期间发表的学术论文 |
| 致谢 |
（5）沙柳全杆NaOH-AQ法制浆性能（论文提纲范文）
| 1 实验 |
| 1.1 材料 |
| 1.2 纤维形态分析 |
| 1.2.1 生物结构观察及壁腔比的测定 |
| 1.2.2 纤维长度宽度及长宽比的测定 |
| 1.3 化学成分分析 |
| 1.3.1 试样准备 |
| 1.3.2 分析方法 |
| 1.4 制浆 |
| 1.5 漂白 |
| 1.6 打浆与抄纸 |
| 2 结果与讨论 |
| 2.1 纤维形态 |
| 2.2 化学成分 |
| 2.3 NaOH-AQ法制浆性能 |
| 2.3.1 沙柳全杆的三因子三水平蒸煮实验 |
| 2.3.2 再现性蒸煮实验 |
| 2.3.3 HD漂白及打浆实验 |
| 3 结论 |
（6）干旱胁迫对不同种源沙柳苗木水势和水分利用效率的影响（论文提纲范文）
| 1 材料与方法 |
| 1.1 试验材料 |
| 1.2 研究方法 |
| 1.3 测定指标 |
| 2 结果与分析 |
| 2.1 小枝水势日变化 |
| 2.1.1 充分供水苗木水势日变化 |
| 2.1.2 干旱胁迫苗木水势日变化 |
| 2.2 干旱对黎明前小枝水势的影响 |
| 2.3 相对含水量和饱和水分亏缺的变化 |
| 2.4 不同种源沙柳的水分利用效率 |
| 3 结论与讨论 |
（7）沙柳材切削加工性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 目录 |
| 1 绪论 |
| 1.1 研究目的及意义 |
| 1.1.1 沙生灌木开发利用是沙产业的重要组成部分 |
| 1.1.2 内蒙古自治区沙生灌木资源概况 |
| 1.1.3 内蒙古自治区沙柳资源的研究与利用状况 |
| 1.1.4 沙柳材人造板生产中存在的问题 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 木质材料切削加工性能研究现状 |
| 1.2.2 沙生灌木削片机的研究现状 |
| 1.2.3 沙生灌木割灌机的研究现状 |
| 1.3 本论文的主要内容 |
| 1.3.1 研究方法 |
| 1.3.2 研究目的与内容 |
| 2 沙柳材的构造、化学成分及物理力学性质 |
| 2.1 试材及方法 |
| 2.2 沙柳木材显微构造及其化学成分 |
| 2.2.1 沙柳材的宏观构造 |
| 2.2.2 沙柳材的微观构造 |
| 2.2.3 沙柳材的化学成分 |
| 2.3 沙柳材的物理力学性质 |
| 2.3.1 试验材料 |
| 2.3.2 试验仪器设备 |
| 2.3.3 试验方法 |
| 2.3.3.1 沙柳材的含水率 |
| 2.3.3.2 沙柳材的干缩性及膨胀性 |
| 2.3.3.3 密度 |
| 2.3.3.4 顺纹抗压强度 |
| 2.3.3.5 横纹抗压强度 |
| 2.3.3.6 抗弯强度 |
| 2.3.3.7 顺纹抗剪强度 |
| 2.3.3.8 顺纹抗拉强度 |
| 2.3.3.9 硬度 |
| 2.3.4 结果与分析 |
| 2.3.4.1 沙柳材的含水率 |
| 2.3.4.2 沙柳材的干缩性及膨胀性 |
| 2.3.4.3 密度 |
| 2.3.4.4 顺纹抗压强度 |
| 2.3.4.5 横纹抗压强度 |
| 2.3.4.6 抗弯强度 |
| 2.3.4.7 顺纹抗剪强度 |
| 2.3.4.8 顺纹抗拉强度 |
| 2.3.4.9 硬度 |
| 2.4 本章小结 |
| 3 沙柳材物理性质对切削力的影响 |
| 3.1 测试系统、试材及方法 |
| 3.1.1 切削力测试系统 |
| 3.1.2 切削力测试系统标定 |
| 3.1.3 试验试材及方法 |
| 3.1.4 切削力以及切削机理 |
| 3.1.5 研究方法 |
| 3.2 不同切削面的切削力 |
| 3.2.1 实验试件 |
| 3.2.2 刀具及设备固定参数 |
| 3.2.3 端向切削 |
| 3.2.4 纵向切削 |
| 3.2.5 横向切削 |
| 3.2.6 端向、纵向、横向的平均切削力的比较 |
| 3.2.7 45°过渡切削 |
| 3.3 沙柳材含水率对切削力的影响 |
| 3.3.1 试验材料 |
| 3.3.2 刀具及设备固定参数 |
| 3.3.3 不同含水率条件下的切削力曲线 |
| 3.3.4 含水率与切削力的关系 |
| 3.4 本章小结 |
| 4 切削参数对沙柳材切削力的影响 |
| 4.1 刀具前角对沙柳切削力的影响 |
| 4.1.1 试验材料 |
| 4.1.2 刀具及设备固定参数 |
| 4.1.3 不同刀具前角时的切削力曲线 |
| 4.1.4 刀具前角与切削力的关系 |
| 4.2 切削量对切削力的影响 |
| 4.2.1 试验材料 |
| 4.2.2 刀具及设备固定参数 |
| 4.2.3 不同切削量时的切削力曲线 |
| 4.2.4 切削力与切削量的关系 |
| 4.3 本章小结 |
| 5 沙柳材切削屑片形态以及切削质量分析 |
| 5.1 研究方法 |
| 5.2 不同切削方向沙柳材屑片形态及切削质量的对比 |
| 5.3 不同含水率沙柳材屑片形态的差异 |
| 5.4 不同刀具前角屑片形态差异 |
| 5.5 不同切削量屑片形态差异 |
| 5.6 原条无支承切削 |
| 5.7 本章小结 |
| 6 沙柳材削片研究 |
| 6.1 实验试材与方法 |
| 6.1.1 实验试材 |
| 6.1.2 实验内容 |
| 6.1.3 实验设计 |
| 6.1.4 试件制作 |
| 6.1.5 分析方法 |
| 6.2 试验结果与分析 |
| 6.2.1 削片形成过程观察及削片厚度宏观分析 |
| 6.2.2 实验结果分析 |
| 6.3 本章小结 |
| 7 结论与展望 |
| 7.1 主要结论 |
| 7.2 创新 |
| 7.3 展望 |
| 参考文献 |
| 个人简介 |
| 导师简介 |
| 在读博士期间发表的论文、教材 |
| 致谢 |
（8）沙柳材的又一新利用——沙柳木束/刨花复合板（论文提纲范文）
| 前言 |
| 1 国内外重组木的研究状况及重组木的性能 |
| 2 沙柳木束/刨花复合板的研究 |
| 2.1 国内外木质复合板的研究状况 |
| 2.2 沙柳木束/刨花复合板的结构设计 |
| 2.3 沙柳木束/刨花复合板的生产工艺及优点 |
| 3 沙柳木束/刨花复合板主要研究内容 |
四、沙柳材的又一新利用——沙柳木束/刨花复合板（论文参考文献）
- [1]黄荆木重组材热压工艺及其耐久性能研究[D]. 陈梓祥. 中南林业科技大学, 2017(01)
- [2]KOH活化法制备沙柳枝木活性炭的研究[J]. 朱亚红,杜巍,苏印泉,朱铭强. 中国农学通报, 2015(22)
- [3]沙柳制备微晶纤维素的工艺研究[D]. 黄明星. 郑州大学, 2014(03)
- [4]纤维增强沙柳重组木的性能研究[D]. 李艳芳. 东北林业大学, 2013(03)
- [5]沙柳全杆NaOH-AQ法制浆性能[J]. 周宝,陈嘉川,杨桂花. 纸和造纸, 2010(02)
- [6]干旱胁迫对不同种源沙柳苗木水势和水分利用效率的影响[J]. 王玉涛,李吉跃,张雪海,刘平. 广东林业科技, 2008(01)
- [7]沙柳材切削加工性能研究[D]. 安珍. 北京林业大学, 2006(03)
- [8]沙柳材的又一新利用——沙柳木束/刨花复合板[J]. 李奇,高志悦. 内蒙古农业大学学报(自然科学版), 2004(04)